电路而言，与其它具有电感的能量传递电路相同，其电流由加在电感上的电压、效果时刻以及初始电流所决议。其根本联系为：
因为变压器绕组的电阻相关于电感很小，一起因为频率足够高（50KHz），因而能够将电阻疏忽不记。在输出安稳的条件下，以为BUS电压安稳不变。在MOSFET导通时，变压器原边绕组上的电压为电池电压，原边初始电流为Ip0，副边初始电流为Is0，显然有
经过以上剖析，能够得知，变压器上的电流作业形式与BUS电压、变比、电池电压输入功率有关，在不同参数下，电流将呈出如下三种形式：
可知，变压器导通时刻与变压器变比成反比。在原边输入功率及输入电压坚持不变的状况下，导通时刻将随变比的添加而变得越来越小，原边峰值电流将越来越大。在变比不变并相同坚持功率不变的前提下，按式（1－8）可知，随电池电压的增加，导通脉宽将越变越窄，也使电流峰值越来越高。
跟着变压器变比的减小，按式（1－7）可得，续流时刻tc与变比n成反比，按式（1－9）导通时刻也与变比反份额，因而副边有电流的时刻将越来越长。当ton+tc=0.5T时，电流到达临界形式。这时的电流波形如图2所示。
跟着变比的进一步减小，tc+ton0.5T，即标明此刻副边的电流在半个脉宽内将不能到零，此刻另一个升压管导通，则必定在原边感应出一个初始电流，使电流形式由临界形式进入接连形式。如图3所示。在此状况下，升压管上流转的电流接近于梯形，它的峰值较小。
。可是，开关管在导通状态下，其导通电阻或导通压降是必定的，在电流相同的状况下，其导通功耗也是相同的。尽管它也将遭到脉宽的影响，但脉冲消失后，它也将具有一降温进程，从一个导通周期来说，导通损耗仍是必定的。可是，开关损耗却大不相同，它与注册及关断期间的电压、电流还有注册、关断时刻有关。关于升压电路而言，输入电压是不变的，但输入电流峰值却在随变比的增大而增大，它所发生的开关损耗也同步增大；而逆变电路则正好相反，电流根本不变，但电压却是两个
为了验证不同变比对电流导通形式的影响，咱们使用1KVA和2KVA来进行测验。在1KVA中，做了原边匝数分别为3匝和4匝，副边匝数改动的变压器；在2KVA中，做了原边匝数分别为4匝和5匝，副边改动的数个变压器。因为各种机型的输入电压不同，但却都有相同的BUS电压设定值，在此状况下，变比不能正确反映电流的导通形式。具曾经剖析可知，升压电路原边的电流导通形式与所能到达的BUS电压相关，而对BUS电压的要求却是共同的，一起，因为升压电路的损耗是很难测出，能够用温升表明其损耗。因而，能够使用BUS电压与升压管温升的联系来表征变压器变比参数对升压电路功率的影响。
图6所示的升压管温升随BUS电压的改动曲线是比较安稳的，改动规模不超越5℃。这是因为变压器副边匝数在34~40之间改动时，它一向作业在电流接连形式下，电流峰值均无太大改动，然后坚持升压管温升的安稳。当将副边的续流电感去掉后，升压管的温升当即上升达10℃左右。
图7所示的曲线比较在高压段有所不同，当BUS电压从380.9改动到380.2时，升压管温升可相差13℃。这时的电流波形现已从图3的电流不接连形式转变为电流临界形式，电流峰值发生了较大的差异，然后导致温升的大幅改动。
2KVA所用的升压电路中，在变压器在副边有一300uH之电感，可起到续流效果，以使原边电流为接连形式。所以，在图6、7中，变比虽大，但电流形式的改动却小，总的来说是安稳的。
图8是用在1KVA上的升压变压器对功率的影响。图中BUS较低（低于380V）时，升压管的温升仍是根本安稳的，改动规模在5℃以内，但在电压大于380V的状况下，温升改动十分剧烈，到达BUS电压改动1V，温升改动到达22℃。这是因为此刻的变比很大（3：40），电流极度不接连，峰值极大，导致温升极高。这种状况，在更大变比下愈加显着，关于3：60的变压器，在带载10秒后温升即超越100℃。
因为1KVA中的升压电路不含续流电感，当BUS电压超越380V，电流易于转变为不接连形式，然后导致高压下温升的改动比2KVA显着。
从理论剖析和试验成果可知，对Push-Pull升压电路功率的影响不在于BUS电压自身的巨细，而在于变压器自身在作业时的电流形式：接连形式下的变压器在升压管上形成的损耗更小。除了变比的挑选外，还可在副边串上具有续流效果的元件，以在较高BUS状况下使电流接连。
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